供应finder 83.21.0.240.0000

供应finder 83.21.0.240.0000供应finder 83.21.0.240.0000 

 上海荆戈工业控制设备有限公司优势供应德国工控产品。

 只要是德国及欧洲的产品，只需您提供产品的名称、型号及规格，我们都能在德国为您买到，并送货到您手上，低价优购。德国工控产品ZG区代理。

公司简介：

名称：上海荆戈工业控制设备有限公司
地址：上海市浦东新区祝潘公路699号3号201

上海荆戈工业控制设备有限公司自年成立以来，一直致力于为客户提供德国及欧美地区原产的各类工控机电设备、仪器仪表、零配件。确保100%原厂全新。 通过拼单发货的物流方式，为客户节省采购成本。本公司所有产品均不设最小订单金额或最小订购数量。 

上海荆戈工业控制设备有限公司经销HBM、SOMMER、BUCHER、E+L、Rexroth、Schneider、Schunk、parker、montabert等众多国外知名品Pai，可为客户提供从技术咨询、产品销售、技术支持到售后服务的全程服务。

 
品Pai欧洲原厂直接采购，可以避免国内代理、办事处和经销商的分级代理，层层盘剥的模式，享受到价格低货期短、100%欧洲原装的采购售后服务。对于一些德国知名品Pai产品，我们通过集中批量采购以获取厂商较好的折扣，可以提供比国内市场价格更低的报价。对于不太容易找到的德国及欧美小品Pai的工业产品，我们可以帮助您寻找并代为采购。

 荆戈工业以规范的管理，流程化的采购模式，健全的物流管理，完善的售后服务，我们竭诚为您服务！欧洲所有进口产品都能采购。只要您提供品Pai和型号，其余的事情交给我们！为了提高报价效率，请您务必提供品Pai、型号、货号、数量或者铭Pai照片。

国外品Pai介绍：

 德国都德DOLD公司有着70年的继电器生产历史，其产品制造精良，性能优越，该公司有效的质量管理体系是满足市场的强有力保证.都德DOLD销售伙伴遍布，他们展现了精湛技术能力和国际化的服务风范。主要产品:各类监控继电器:测量继电器 电压继电器 相序继电器 电流继电器 负载监控继电器 反向功率继电器 频率继电器 温度继电器 电阻继电器 绝缘监控器等。

Balluff（巴鲁夫），HEIDENHAIN（海德汉），HYDAC（贺德克）、TURCK（图尔克），MAHLE（玛勒），VEM，PMA，Kuebler（库伯勒）， Helios（海洛斯）
部分优势产品：Hydac （贺德克） 【压力传感器，温度传感器，滤芯 】
Turck（图尔克） 【接近开关，总线模块，压力变送器等】
Balluff（巴鲁夫）【接近开关，位移传感器，光电传感器】
Heidenhain（海德汉）【编码器，光栅尺及其配件】
Burster（布瑞斯特） 【传感器，欧姆表，工件夹具】
Mahle（玛勒）【滤芯，过滤器，密封套件】
Parker（派克）【柱塞泵，放大器，油缸】
Fibro【工件夹具，旋转装置】        Bucher（布赫）【阀门，齿轮泵】
Suco（苏克）【压力开关，变送器】     Lenord+Bauer（兰宝）【编码器】
Brinkmann（布曼）【泵，电机】  Woerner（威纳） 【油流分配器，流量计】
Beckhoff（倍福）【总线模块】       Knoll（科诺）【泵、滚筒】
Bender（本德尔）【绝缘检测仪】      Kuebler（库伯勒）【编码器】
Siemens 6DD（西门子6DD）【模块】    Moog（穆格）【伺服阀，泵】
Bender（本德尔）【绝缘检测仪】      B&R 【控制模块，绝缘测试仪】
JAHNS（雅恩斯）【分流马达】       Sommer（索玛） 【平行抓手，气缸】
Hawe（哈威）【单向阀，泵】    VEM 【电机】          EA 【阀门】
PMA【温控器】          DOPAG【计量泵】       Murr 【模块，接头】
DOLD【继电器】         PILZ【继电器】        P+F【电源，隔离栅】
schmersal【安全开关】  vahle【集电器，碳刷】     Bernstein【限位开关】
Dunkermotoren 【电机 马达】  Endress + Hauser（E+H）【液位计】 

降到1992年的8.6t/月、1996年的6.6t/月、1998年ZH达到4.0t/月。

随运行状况的好转，生产效率不断提高，使大板坯连铸机在二炼钢的生产中发挥越来越大的作用。

第二炼钢厂R12m双流弧形板坯连铸机是法国FCB公司1977年设计制造，首钢于1988年从比利时蒙梯尼钢厂购置的二手设备，于1989年9月22日热试投产。液压系统的工作原理及系统框图见，主要工作参数及工作状况如下。

2台电机一齿轮泵组(一用一备)，其中电机高压系统(两流连铸机的每包括)2台电机一定量柱塞泵组(一用一备)，其中电机功率55kW，柱塞泵1000r/min时流量100L/min，

工作压力24MPa. PS6：系统工作压力再降到21MPa时，备用泵启动，但不加载。

PS7：系统工作压力再降到20MPa时，备用泵加载。

PS8：系统工作压力再降到15MPa时，关闭液压系统，并发出报警。

低压系统(两流连铸机的每包括)3台电机一定量柱塞泵组(二用一备)，其中电质量状况汇总表时间/年，月1989工作状况本系统采用定量泵一蓄能器组合的供油方式，其工作过程是系统压力达到24MPa时，继电器PS4使工作着的高压泵卸荷，此时仅由蓄能器向系统供油，而当系统压力下降到22MPa时，继电器PS5使高压泵重新加载。如此反复，高压泵间歇性地向系统供油。

2、改造前的状况及存在的缺陷本液压系统主要负担结晶器下口第27号辊到127号辊的上辊液压缸的升降和保压，切割辊道(窜动辊道)液压缸的推拉，脱引锭液压缸及两个引锭杆存放液压缸的动作，共计210个油缸。由于这台铸机是以液压设备起主导作用，因此液压设备运行的好坏，直接影响板坯生产的产量和质量。

投产初期，由于铸机设计和安装调整等问题，各类事故频繁发生。1990年1~2月总断流率高达63.29%，其中设备断流率39.71%，整炉浇成率不足50%，致使铸机生产和质量恶化到无法维持的状态，生产状况见表1. 1998年12月板坯产量、液压系统暴露出的主要问题有*液压系统漏油严重，各个接口尤其是扇形段胶管有大量漏油点，漏油严重时曾有3天漏掉10t油的纪录，并出现高压泵的加载时间远远大于其卸荷时间的现象;第二油温过高，尤其在夏季油温经常在70~80之间，为了维持生产不得不将温度继电器的接点短路;第三系统压力不稳定，上下波动，严重时造成铸坯鼓肚甚至断流。

3、液压系统主要缺陷的原因分析主液压系统是随连铸设备一起购买的二手设备，缺少完备、准确的设备技术资料。原设备使用国比利时的地理位置纬度较高，而北京的地理位置纬度与其相比要低，四季温差大，夏季的气温可达37~38损失，kW;Nn―单台电机的容量，kW;如一平均功率为50%时的电机效率，对主泵和循环泵电机分别取0.9和0.86;n―电机的台数。

液压系统的发热量连铸机本体设备液压系统在其正常拉坯时除切割区辊道液压缸动作外，其余液压缸均处于保压状态，泵的功率消耗将转变为系统的发热量，而循环泵的功率对主系统而言除用来循环过滤油液外，是一种“纯粹”的损耗。

Q一泵的实际流量，L/min;r/t一液压泵的总效率，柱塞泵取0.83，齿轮泵取0.7.液压系统的自然散热乃一油温55;一室温301.冷却器面积的计算在油温551室温301时冷却器应带走的热量：Hc=H Q―冷却器的通油流量，200L/min;―油液的重度，。

At=/2=12.3(9)冷却器的换热面积：11.8m2，而原系统中冷却器面积为7.6m2，说明原冷却器不能满足液压系统正常工作的需求，这是系统工作时油温升高的一个主要原因。

本系统采用的是定量泵一蓄能器组的供油方式，其工作过程应该是液压泵卸荷，蓄能器向系统供油，其卸荷时间应大于3s，并且卸荷时间应大于液压泵加载工作时间，这样才能达到节能和减少系统发热的目的。而在实际工作中本系统的液压泵负载工作时间大于卸荷时间，分析如下：液压泵开始卸荷时系统的工作压力R液压泵停止卸荷开始加载时系统的工作压蓄能器气体的变化过程为绝热过程，多变指蓄能器在-个工作周期内排出油液的容积：液压泵的卸荷时间即液压泵的卸荷时间大于30s，且大于液压泵的负载工作时间，由此可知本系统所选择的蓄能器可完全满足使用要求。出现液压泵的加载工作时间大于液压泵卸荷时间的现象通过(12)、(13)式可以看出，液压泵的负载工作时间t2和液压泵的卸荷时间t，与系统的泄漏量(有关，越大，泵的卸荷时间就越小，而泵的负载工作时间12就越大。检测也证实了系统有大量的内部泄油，特别是扇形段油缸高压腔与低压腔互通串油产生大量内泄，由此还引起系统压力不稳定和油液发热，噪声等。

液压系统的使用压力主要根据机械设备的使用条件而定，从设备的紧凑性、经济性考虑应该提高系统的压力;但从操作和使用的可靠性、安全性及密封件的质量、管路元件的质量考虑，压力又不宜过高。

本系统原定的液压参数是在生产坯宽2100mm，坯厚220mm时的参数，而二炼钢厂生产铸坯的ZD尺寸仅为宽1600mm，厚170mm的产品，因此有必要对液压系统的参数重新进行核算，以免造成不必要的能源浪费。

Hi―第i节导辊处的钢液高度，cm;Sg―板坯厚度ZX线上两辊距之和的一Bmax―板述宽度，cm;Si第i个导辊处的坯壳厚度，cm. Dy―引键杆厚度，cm;SY―引徒杆长度，cm;p"―引锭杆比重。

M―引锭杆与辊子之间的摩擦系数，卩丫NY―保持引锭杆的驱动辊数目。

号辊~93号辊的液压力为13.5MPa/cm2即可满足工艺要求，而95号~ 127号辊在上引锭时则需要16MPa/cm2，浇钢时9MPa/cm2即可满足生产需要。3.4设备因素对系统的影响液压系统进行备件转化后，国产液压元件质量不过关，占液压系统失效的比例约40%，国外元件累计使用时间可达2.5万小时，而国产元件质量好的一般可用数月，质量差的几天就需更换，液压胶管的质量更差，使用中频繁出现扇形段的胶管与接头脱开现象，这种漏油不仅泄漏量大，而且极易引起火灾。没有坚持定时检修和确保检修质量，经常为了多拉坯而缩短检修时间，甚至削减检修次数和检修项目，也是造成液压系统失效的原因之一。

4.1、加大冷却器面积降低油温液压站内产生的热量一部分是由电机功率损失造成的，该部分热量将完全散发到站内引起室温升高;另一部分是液压系统发热，此部分热量主要由工作泵和循环泵功率损失引起，发热量的一部分通过油箱表面辐射散热，引起室温升高，另一部分通过液压系统中的管路发散到室外(此部分很小，常忽略不计)，而发热量的绝大部分将由冷却器中的冷却水吸收，因此只有合理选择冷却器的面积才能保证系统中的油温正常。在目前的水温、水流量及环境温度情况下，经计算需要的冷却器的冷却面积为11.8m2，为此选用4个3.5m2的冷却器，即可满足液压系统的要求。

4.2、调整系统压力参数降低系统内损耗根据二炼钢厂大板坯产品的实际规格在满足工艺要求的前提下对压力参数作出如下调整：PS4：系统工作压力达到20MPa时，高压泵卸荷;PS5：系统工作压力降到17MPa时，高压泵加载;PS6：系统工作压力再降到15MPa时，备用泵启动但不加载;PS7：系统工作压力再降到13MPa时，备用泵加载;PS8：系统工作压力再降到9MPa时，关闭液压系统并发出报警。

4.3、强化备品备件质量提高设备水平扇形段液压缸采用洪格尔(德国技术)液压缸和密封技术，其中A~C区的108个液压缸采用德国原装进口缸，D ~I区的96个液压缸采用德国密封材料由国内组装，保证系统工作压力稳定，为铸机正常运行创造了条件。

更换密封材质，原液压密封件的材质为丁晴胶，虽然耐磨性、耐油性较好，但耐高温效果差，在连铸生产线工作的液压设备尤其是扇形段，不仅有灰尘、有害气体、还有喷淋水及高温的烘烤，恶劣的工作环境加速了密封材质的老化和损坏。为此改用性能更优良的氟化橡胶，其耐油性、耐磨性好，适用于高温液压设备，密封材质适用温度从+80t提高到+200尤改进溢流阀的工作环境，将液压缸上的阀组移到两侧立柱上，变单独管理为集中管理，减少事故点也便于维修。

将原控制液压站的800多个继电器改成PLC可编程控制器控制，改善了因现场工作环境差，继电器的接点接触不良或不动作，影响系统正常工作的现象。改为PLC控制后可靠性提高，故障率大幅度降低，响应性能更好。

4.4、加强液压系统油液的净化在系统原有的主回油路(与注油口共用)过滤装置和循环过滤装置的基础上，增加主压力油路过滤装置和离线过滤装置。由于本液压系统采用柱塞泵作为液压源，为减少泵的吸人阻力，故未设泵进口吸油滤油器。

主压力油路过滤装置在主压力油路安装了15/x的滤油器，由于该系统是连续工作，因此滤油器的流通能力为300L/min，并在滤油器上装有压差发讯器，监测进出口油的压差并发出声光报警。

在主油箱附近设一集中供油装置，该装置有2个并联安装的滤油器，其精度为100/u，油液经此装置集中过滤后再向主油箱注油。

4.5、加强现场管理健全管理制度健全维护记录。包括油温、油位、液压泵运行状况、泄漏情况及滤油器污染情况和一些意外情况记录。

加强液压工对设备巡检。液压工定时巡检，并将巡检结果填入维护记录中，专业员定期签认，以便及时掌握设备运行情况。

液压油定期化验。正常情况下三个月一次，平时若发现滤油器污染频繁或发现系统进水则及时对油进行化验。

定期更换液压元件中的易损件如滤芯等。

定期检修处理漏油点，更换动作不灵活的阀门。 

(1)阀芯卡住或阀孔堵塞。当流量阀或方向阀阀芯卡住或阀孔堵塞时，液压缸易发生误动作或动作失灵。此时应检查油液的污染情况；检查脏物或胶质沉淀物是否卡住阀芯或堵塞阀孔；检查阀体的磨损情况。

(2)活塞杆与缸筒卡住或液压缸堵塞。此时无论如何操纵，液压缸都不动作或动作甚微。这时应检查活塞及活塞杆密封是否太紧，是否进入脏物及胶质沉淀物：活塞杆与缸筒的轴心线是否对中，易损件和密封件是否失效。

(3)液压系统控制压力太低。控制管路中节流阻力可能过大，流量阀调节不当，控制压力不合适，压力源受到干扰。此时应检查控制压力源，保证压力调节到系统的规定值。

(4)液压系统中进入空气。主要是因为系统中有泄漏发生。此时应检查液压油箱的液位，液压泵吸油侧的密封件和管接头，吸油粗滤器是否太脏。若如此，应补充液压油，处理密封及管接头，清洗或更换粗滤芯。

(5)液压缸初始动作缓慢。在温度较低的情况下，液压油黏度大，流动性差，导致液压缸动作缓慢。改善方法是，更换黏温性能较好的液压油，在低温下可借助加热器或用机器自身加热以提升启动时的油温。

泄漏的分类：

工程机械液压油缸的泄漏主要有两种，固定密封处泄漏和运动密封处泄漏，固定密封处泄漏的部位主要包括缸底、各管接头的连接处等，运动密封处主要包括油缸活塞杆部位、多路阀阀杆等部位。从油液的泄漏上也可分为外泄漏和内泄漏，外泄漏主要是指液压油从系统泄漏到环境中，内泄漏是指由于高低压侧的压力差的存在以及密封件失效等原因，使液压油在系统内部由高压侧流向低压侧。

影响泄漏的原因：

(一)设计因素：

(1)密封件的选择

液压油缸的可靠性，在很大程度上取决于液压油缸密封的设计和密封件的选择，由于设计中密封结构选用不合理，密封件的选用不合乎规范，在设计中没有考虑到液压油与密封材料的相容型式、负载情况、极限压力、工作速度大小、环境温度的变化等。这些都在不同程度上直接或间接造成液压油缸泄漏。另外，由于工程机械的使用环境中具有尘埃和杂质，所以在设计中要选用合适的防尘密封，避免尘埃等污物进入系统破坏密封、污染油液，从而产生泄漏。

(2)其他设计原因

设计中考虑到运动表面的几何精度和粗糙度不够全面以及在设计中没有进行连接部位的强度校核等，这些都会在机械的工作中引起泄漏。

(二)制造和装配因素

(1)制造因素：

所有的液压元件及密封部件都有严格的尺寸公差、表面处理、表面光洁度及形位公差等要求。如果在制造过程中超差，例如：油缸的活塞半径、密封槽深度或宽度、装密封圈的孔尺寸超差或因加工问题而造成失圆、本身有毛刺或有洼点、镀铬脱落等，密封件就会有变形、划伤、压死或压不实等现象发生使其失去密封功能。将使零件本身具有先天性的渗漏点，在装配后或使用过程中发生渗漏。

(2)装配因素：

液压元件在装配中应杜绝野蛮操作，如果过度用力将使零件产生变形，特别是用铜棒等敲打缸体、密封法兰等;装配前应对零件进行仔细检查，装配时应将零件蘸少许液压油，轻轻压入，清洗时应用柴油，特别是密封圈、防尘圈、O形圈等橡胶元件，如果用汽油则使其易老化失去原有弹性，从而失去密封机能。

(三)油液污染及零部件的损伤

(1)气体污染

在大气压下，液压油中可溶解10%左右的空气，在液压油缸的高压下，在油液中会溶解更多的空气或气体。空气在油液中形成气泡，如果液压支架在工作过程中在极短的时间内，压力在高低压之间迅速变换就会使气泡在高压侧产生高温在低压侧发生爆裂，如果液压油缸的元件表面有凹点和损伤时，液压油就会高速冲向元件表面加速表面的磨损，引起泄漏。

(2)颗粒污染

液压油缸作为一些工程机械液压油缸的主要执行元件，由于工作过程中活塞杆裸露在外直接和环境相接触，虽然在导向套上装有防尘圈及密封件等，但也难免将尘埃、污物带入液压油缸，加速密封件和活塞杆等的划伤和磨损，从而引起泄漏，颗粒污染为液压元件损坏较快的因素之一。

(3)水污染

由于工作环境潮湿等因素的影响，可能会使水进入液压油缸，水会与液压油反应，形成酸性物质和油泥，降低液压油的润滑性能，加速部件的磨损，水还会造成控制阀的阀杆发生粘结，使控制阀操纵困难划伤密封件，造成泄漏。

(4)零件损伤

密封件是由耐油橡胶等材料制成，由于长时间的使用发生老化、龟裂、损伤等都会引起系统泄漏。如果零件在工作过程中受碰撞而损伤，会划伤密封元件，从而造成泄漏。

泄漏主要FZ对策

造成工程油缸的泄漏的因素是多方面综合影响的结果，以现有的技术和材料，要想从根本上消除液压油缸的泄漏是很难做到的。只有从以上影响液压油缸泄漏因素出发，采取合理的措施尽量减少液压油缸泄漏。在设计和加工环节中要充分考虑影响泄漏的重要因素密封沟槽的设计和加工。另外，密封件的选择也是非常重要的，如果不在最初全面考虑泄漏的影响因素，将会给以后的生产中带来无法估量的损失。选择正确的装配和修理方法，借鉴以往的经验。如，在密封圈的装配中尽量采用专用工具、并且在密封圈上涂一些润滑脂。在液压油的污染控制上，要从污染的源头入手，加强污染源的控制，还要采取有效的过滤措施和定期的油液质量检查。为有效的切断外界因素(水、尘埃、颗粒等)对液压油缸的污染，可加一些防护措施等。总之，泄漏的FZ要全面入手，综合考虑才能做到行之有效。